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脚手架施工方案(完成上报)


成都市新客站农迁房 兴城 . 嘉苑一期工程四标段

脚手架施工 专项方案
编制人: 审核人:

四川鸿禾建筑工程有限公司 2011年3月30日


一、工程概况 二、材料准备



三、外脚手架具体搭设方案

四、重点注意事项 五、脚手架使用与维护 六、脚手架拆除 七、安全措施 八、悬挑式卸料平台 九、计算书 1、一层至七层双排双立杆落地式扣件钢管脚手架 计算书 2、七层及以上悬挑双排单立杆扣件钢管脚手架计 算书 3、悬挑式卸料平台计算书

一、工程概况
工程名称 成都市新客站农迁房“兴 城·嘉苑”一期4-2地块四 标段 工程地 址 成都市成华区保和街道 办事处斑竹社区

工程类别 工程立项批准 文号 质监部门 设计单位 监理单位 项管单位 结构类型 建筑总高度 场地类别 抗震设防烈度 建筑抗震类别 基础结构安全 等级 建设工期

住房 成华发改(2009)223 成都市成华区建筑质量安 全监督站 四川省贵嘉建筑设计有限 公司 北京京友联工程建设监理 公司 中通建设工程有限责任公 司 剪力墙、框架 74.5米 二类 七度 丙类

工程面 积 中标合 同价 建设单 位 勘察单 位 总包单 位 质量标 准 基础形 式 耐火等 级 结构抗 震等级 防雷级 别 地基基 础设计 等级 合同工 期

约72302平方米 163755748.00元 成都市成华区统建办 中机工程勘察设计研究 院 四川鸿禾建筑工程有限 公司 一次验收合格 筏板、独立柱基础

±0.000 相当于绝对标高505.80M 地上二级、地下室一级 三级 三级

二级

乙级

480日历天

480日历天

二、材料准备 材料准备如下 (1)钢管选用国标《直缝电焊钢管》 (GB/T13793),质量符合国标碳素结构钢 (GB/T700)Q235-A级钢要求。钢管上打孔的严禁 使用,有严重锈蚀,弯曲,压扁或裂纹钢管不得采 用。 (2)扣件采用可锻铸性材料制作,其材质符合 国家标准《钢管脚手架扣件》(GB15831)的规 定,使用前进行质量检查,有裂缝,变形的严禁使 用,扣件应做防锈处理,螺栓拧紧,扭力矩达 65N.M时不得发生破坏。 扣件主要有三种形式,直角扣件用于连接扣紧两 根垂直相交杆件;回转扣件用于连接两根呈任意角 度相交的杆件;对接扣件,用于连接两根杆件的对 接接长。 (3)脚手板采用由毛竹制作的竹制笆板。 (4)槽钢、钢丝绳采用符合国标的材料。 三、外脚手架具体搭设方案 1、方案选用: 为满足业主要求的区域进场施工需要,一层 至七层采用落地式(20米以下为单排双立杆,20米 以上为双排单立杆)外架;七层以上采用悬挑式双

排单立杆外脚手架,悬挑高度为20米(即:7∽12 层、13∽18层、19∽24层三段悬挑);卸料平台采 用悬挑式卸料平台。 2、主要材料: 48mm×3.5mm 钢管,安全网:2300 目/100cm^2,脚手板采用竹篱片脚手板。 负二层层高为3.6米,负一层层高为3.85,一 层及以上标准层层高为3.0米;一层至七层外架搭 设高度为21米,(20米以下为单排双立杆,20米以 上为双排单立杆)采用双排单立杆外架。外架步 距: h=1.5(m),立杆纵距: la=1.2 (m),排 距:lb=1.05 (m),内立杆距墙: b=0.3 (m)。 地上7∽12层、13-18层、19∽24层外架搭设高 度均为20.0米。采用双排单立杆外架。外架步距: h=1.5(m),立杆纵距: la=1.2 (m),排距:lb=1.05 (m),内立杆距墙: b=0.5(m)。悬挑水平钢梁采用 14B号工字钢,其中建筑物外悬挑段长度2.50米, 建筑物内锚固段长度1.50米。与楼板连接的预埋钢 筋直径(mm):20.00;楼板混凝土标号:C30;外架采 用钢管二步三跨附墙连接。 悬挑式卸料平台:水平钢梁(主梁)的悬挑长度 4.50m,悬挑水平钢梁间距(平台宽度)2.50m。次梁 采用[14b号槽钢U口水平,主梁采用[18a号槽钢U口 水平,次梁间距1.00m。容许承载力均布荷载 2.00kN/m2,最大堆放材料荷载10.00kN。主梁由卸 料平台悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结,选

择6×37+1钢丝绳,直径20.0mm;钢丝拉绳的吊环 直径为20mm。 3、纵向水平杆 (1)纵向水平杆设置在立杆内侧,其长度不宜小 于3跨; (2)纵向水平杆接长采用对接扣件连接,对接扣 件交错布置,两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置 在同步或同跨内;不同步或不同跨两个相邻接头在 水平方向错开的距离不应小于500mm;各接头中心 至最近主节点的距离不能大于 0.40m; (3)纵向水平杆采用直角扣件固定在横向水平杆 上,并应等间距设置,间距不应大于400mm;

4、横向水平杆 (1)主节点处必须设置一根横向水平杆,用直角 扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中 心距不应大于150mm,内排脚手架的外伸长度 300mm; (2)作业层上非主节点处的横向水平杆,宜根据 支承脚手板的需要等间距设置,最大间距不应大于 纵距1/2; (3)使用竹笆脚手板时,双排脚手架的横向水平 杆两端,应用直角扣件固定在立杆上; 5、脚手板

(1)作业层脚手板应铺满,铺稳,离开墙面120~ 150mm; (2)竹笆脚手板应按其主竹筋垂直于纵向水平杆 方向铺设,且采用对接平铺,四个角应用直径 1.2mm的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上; (3)作业层端部脚手板探头长度应取150mm,其板 长两端均应与支承杆可靠地固定; 6、立杆 (1)每根立杆底部设置底座或垫板; (2)脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地 杆采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处 的立杆上。横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵 向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度 上时,必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与 立杆固定,高低差不大于1m。靠边坡上方的立杆轴 线到边坡的距离不小于500mm; (3)脚手架底层步距不大于2m;

(4) 立杆必须用连墙件与建筑物可靠连接,连墙件 布置方式为2步3跨 (5)立杆接长除顶层顶步可采用搭接外,其余各 层各步接头必须采用对接扣件连接。对接,搭接应 符合下列规定: a. 立杆上的对接扣件应交错布置:两根相邻立杆

的接头不应设置在同步内,同步内隔一根立杆的两 个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于 500mm;各接头中心在主节点的距离不宜大于步距 的1/3; b.搭接长度不小于1m,应采用不少于2个旋转扣件 固定,端部扣件盖板的边缘距离不小于100mm。 (6)立杆顶端高出女儿墙上皮1m,高出檐口上皮 1.5m; 7、连墙件 (1)宜靠近主节点设置,偏离主节点的距离不大 于300mm; (2)应从底层第一步纵向水平杆处开始设置,当 该处设置有困难时,应采用其它可靠措施固定; (3)优先采用菱形布置,也可采用方形,矩形布 置; (4) 一字型、开口型脚手架两端必须设置连墙 件,连墙件的垂直间距不应大于建筑物的层高,并 不大于4m。 (5) 采用刚性连墙件与建筑物可靠连接,亦可采用 拉筋和顶撑配合使用的附墙连接方式。严禁使用仅 有拉筋的柔性连墙件。 (6)连墙件的构造要求:连墙件中的连墙杆或拉 筋宜呈水平设置,当不能水平设置时,与脚手架连 接的一端应下斜连接,不应采用斜连接; (7) 连墙件的构造要求:连墙件必须采用可承受拉 力和压力的构造,采用拉筋必须配用顶撑,顶撑应

可靠地顶在混凝土圈梁柱等结构部位。拉筋应采用 两根以上直径4mm的钢丝拧成一股,使用时不应少 于2股,亦可采用直径不小于6mm的钢筋; (8)当脚手架下部暂不能设连墙件时可搭设抛 撑。抛撑应采用通长杆与脚手架可靠连接,与地面 的倾角应在45度~60度之间;连接点中心至主节点 的距离不应大于300mm。抛撑应在连墙件搭设后方 可拆除; (9)架高超过40m且有风涡流作用时,应采取抗上 升翻流作用的连墙措施; 8、门洞处构造 (1)门洞采用上升斜杆,平行弦杆桁架结构型 式,斜杆与地面的倾角在45度~60之间。门洞桁架 的型式采用B型 ; (2)双排脚手架门洞处的空间桁架,除下弦平面 外,应在其余5个平面内的图示节间设置一根斜腹 杆; 斜腹杆宜采用旋转扣件固定在与之相交的横向水 平杆的伸出端上,旋转扣件中心线至主节点的距离 不宜大于150mm。当斜腹杆在1跨内跨越2个步距 时,宜在相交的纵向水平杆处增设一根横向水平 杆,将斜腹杆固定在其伸出端上;斜腹杆宜采用通 长杆件,当必须接长使用时,宜采用对接扣件连 接,也可采用搭接; (3)门洞桁架下的两侧立杆应为双管立杆,副立 杆高度应高于门洞口1~2步;

(4)门洞桁架中伸出上下弦杆的杆件端头,均应 增设一个防滑扣件,该扣件宜紧靠主节点处的扣 件。 9、剪刀撑与横向斜撑 (1) 每道剪刀撑跨越立杆的根数 6.00,每道剪刀撑 宽度不应小于4跨,且不应小于6m,斜杆与地面的 倾角宜在45度~60度之间; (2) 外侧立面的两端各设置一道剪刀撑,由底至顶 连续设置;中间各道剪刀撑之间的净距不应大于 15m; (3)剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接,搭接长度不 应小于1m,应采用不少于2个旋转扣件固定,端部 扣件盖板的边缘距离不应小于100mm; (4)剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的 横向水平杆的伸出端或立杆上,旋转扣件中心线至 主节点的距离不宜大于150mm; (5)横向斜撑的设置应在同一节间,由底至顶层 呈之字型连续布置,斜撑采用旋转扣件固定在与之 相交的横向水平杆的伸出端上,旋转扣件中心线至 主节点的距离不宜大于150mm。当斜撑在1跨内跨 越2个步距时,宜在相交的纵向水平杆处增设一根 横向水平杆,将斜撑固定在其伸出端上;斜撑采用 通长杆件,接长使用时采用对接扣件连接或搭接; (6) 脚手架可不设横向斜撑; 10、斜道 (1) 脚手架采用之字型斜道;

(2)斜道宜附着外脚手架或建筑物设置;运料斜 道宽度不宜小于1.5m,坡度宜采用1:6;人行斜道 宽度不宜小于1m,坡度宜采用1:3; (3)拐弯处应设置平台,其宽度不应小于斜道宽 度; (4)斜道两侧及平台外围均应设置栏杆及挡脚 板。栏杆高度应为1.2m,挡脚板高度不应小于 180mm; (5)运料斜道两侧,平台外围和端部均设置连墙 件;每两步应加设水平斜杆,设置剪刀撑和横向斜 撑。 (6)斜道脚手板横铺时,应在横向水平杆下增设 纵向支托杆,纵向支托杆间距不应大于500mm;接 头采用搭接;下面的板头应压住上面的板头,板头 的凸棱处宜采用三角木填顺; (7)3 人行斜道和运料斜道的脚手板上应每隔250 ~300mm设置一根防滑木条,木条厚度宜为20~ 30mm。 11、地基与基础 根据本工程脚手架搭设高度和施工现场的土质情 况,对脚手架基础按《建筑地基基础工程施工质量 验收规范》(GB50202-2002)的有关规定进行处 理。架基采用三七灰土回填,考虑到外架的牢固、 稳定、安全、必须对基上土分层夯实,平整,再浇 C15砼垫层10cm厚抹平,脚手架底座面标高应高于

自然地平50mm,四周做返水沟作有序排水,防止 架基浸水下沉,影响安全,基础验收合格后应准确 放样定位。 12、脚手架拆除 (1)应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件,支 撑体系等是否符合构造要求; (2)应根据检查结果确定拆除顺序和措施,经主 管部门批准后方可实施; (3)应由施工负责人进行安全技术交底; (4)拆除作业应由上而下逐层进行; (5)连墙件必须随脚手架逐层拆除,严禁先拆连 墙件整层或数层后再拆除脚手架,分层拆除,高度 不应大于2步,如大于2步,应增设连墙件加固; (6)当拆至最后一根立杆高度时,应在适当位置 加临时抛撑后再拆除连墙件; (7)各构配件严禁抛掷至地面。 四、重点注意事项 1、立杆的地基处理:地下室施工完成后应及时回 填,分层夯实(或12T压路压实)达到设计要 求,再浇筑100厚C15混凝土。立杆下搭混凝土垫 块400×400×50mm(搭设在地下室顶板或楼板上 的立杆下铺设槽钢或钢板垫块)。确保地基承载 力要求。 2、拉结点的设置严格按照二步三跨原则,节点详图

设置。 3、双立杆搭设高度,严格按要求搭设。 4、注意三步一封等安全措施的加强。 五、脚手架使用与维护 1.本脚手架系围护外脚手架,必须严格控制脚手架 的施工荷载,施工作业交底要明确。 2.脚手架不能作为外模板支模用; 3.在使用过程中禁止下列违章作业: 1)利用脚手架吊物; 2)在脚手架上推车; 3)在脚手架上拉接吊装线缆; 4)任意拆除和移动脚手架上的杆件及松动 扣件螺帽; 5)任意拆除水平连墙拉结支撑; 6)任意拆除脚手架上的防护措施; 7)在脚手架外往下抛物; 8)在脚手架上喜戏打闹。 4.定期观察脚手架的倾斜程度,如脚手架倾斜或下 沉,要检查原因后即时整改; 5.经常检查各扣件是否松动,杆件是否滑移; 6.检查脚手架竹芭是否完好,如有损坏要立即更 换; 7.检查水平连墙支撑是否完好,如有被拆,要立即 恢复;

8.检查安全网是否完好,如有漏扎的要即时扎好, 有空洞的要更换; 9.经常清理架体上垃圾,保持架体整洁; 10.禁止任意开挖脚手架地基和松动挑架支撑结 构; 11.配置足够的灭火器。 六、脚手架拆除 外脚手架在完成外墙粉刷,并经验收合格后拆 除。拆除时顺序循“后搭先拆,先搭后拆”的原 则,脚手架拆除顺序为:安全网 挡脚板 扶手拦杆 剪 刀 撑 櫊粣 横向水平 杆(小横杆) 纵向水平杆(大横杆) 立 杆,拆除外架前,对参与拆除的施工人员进行安 全、质量和外装饰保护等措施的交底。拆除脚手架 要由上而下一步步进行,做到一步一清,不可二步 或二步以上同时拆除。在外墙施工时严禁拆除外架 拉结点,在外架拆除时每拆二步,拆除该二步拉结 点,在该拉结点处外墙施工完成后再往下拆除下二 步外架。拆下的钢管、扣件等材料要及时运至地 面,分类堆放。拆架前应对脚手片上的垃圾、杂物 等清除干净,无法清除的可从脚手架内側向下倾 倒,拆除时严禁向下抛掷物品。随着脚手架的向下 拆除,应做好产品保护工作,对外墙装饰面及窗及 时做好清洁和保护工作。拆架时,下部的出入口必

须停止使用,在建筑物周围设明显警示标志并派专 人监护。 当每天拆除脚手架告一段落时,必须对未拆除 的脚手架进行检查,发现异常情况及时整改,确认 一切均安全后方可离岗。 七、安全措施 A.脚手架拆除时安全措施 1)脚手架拆除前,对全体操作人员要作技术安全交 底,作业人员佩戴安全带; 2)脚手架拆除前,应对于脚手架作一次全面的检查, 对薄弱部位先加固,后拆除,清理步层内的建筑垃 圾; 3)拆除期间划好明显的警戒标志,并有专人监护; 4)操作人员在拆除过程中要互相配合,组织严密,服 从指挥; 5)拆除工作必须由上而下按顺序拆除,不得阶梯拆除 和分立面拆除; 6)剪刀斜撑和连墙支撑不得先行拆除,应与架体同步 拆除; 7)拆除过程中废物不能任意向外抛、扔; 8)拆除的扣件和杆件,不能往下面抛,应堆放整齐、 稳固、用塔吊或电梯运至地面,如无塔吊应在步层 内站好人,把长件传至地面; 9)拆除过程应保护好建筑产品,如外墙面、门窗等建

筑产品; 10)操作人员应戴好安全帽和安全带,穿软底鞋,严 禁酒后上岗作业; 11)遇大风六级以上大风(包括六级)大雨大雪、夜 间不得拆除作业; 12)落地架拆至一步时,应先拆除扫地杆,再拆每一 步横杆,应多人配合,防止倒架; 13)挑脚手架拆到底部支撑时,需要气割,配备消防 器材,做好防火措施; 14)拆下的钢管扣件要堆放整齐,即时运走; 15)当天未拆完的架体要保留扶手和挡脚杆,下班前 检查周围情况,清除脚手架上的物品,拆到一半的 杆件要加固或者拆除方可下班; 16)挑脚手架拆除流程图详见(附图五)。 B.使用过程的安全措施 1)现场通道、钢筋、木工加工场地应搭设双层安全 棚; 2)各通道、洞口、临时和易爆用品处应悬挂安全标 志,配置足够数量的灭火器,尤其是电焊工操作时 必须设专人监护防止火星点燃安全网、竹芭片,脚 手架上禁止吸烟; 3)脚手架四角应与建筑物避雷、接地有可靠的连接; 4)各种电线不得直接缠绕在钢管上,在万不得已时必 须确保电线、电动器具和脚手架接触部位有可靠的 绝缘措施; 5)夜间施工应设置足够数量的碘钨灯照明,照明不得

有死角,在脚手架四周搭超出操作面的简易镝灯 架,安装镝灯使用。 八、悬挑式卸料平台 卸料平台布置位置应尽量布置在便于塔吊操 作,视野较好的范围内。不宜设置在有施工通道 的上方和阳台边,当设在阳台边时对阳台处结构 应进行验算,以免造成对阳台结构的破坏。 考虑到工程实际情况以及重复利用等因素,悬 挑式卸料平台设计荷载为1吨(10KN),施工荷载考 虑2个人同时施工作业,施工人员荷载: 0.5kN/m?。材料堆放最大均布荷载: 2 kN/m?。 卸料平台平面成矩形,尺寸为 4500×2500mm,主要由[16槽钢(主梁)、[14a(次 梁)做骨架,上铺3厚花纹钢板作平台板,悬挑平 台伸出结构部分采用安全栏杆(Φ48×3.5钢管)并 捆绑竹胶板或罩安全网进行围护。 1、悬挑式钢平台,必须符合下列规定: 1), 悬挑式钢平台应按现行的相应规范进行设 计,其结构构造应能防止左右晃动,计算书及图 纸应编入施工组织设计。 2), 悬挑式钢平台的搁支点与上部拉结点,必须 位于建筑物上,不得设置在脚手架等施工设备 上。 3), 斜拉杆或钢丝绳,构造上宜两边各设前后两

道,两道中的第一道均应作单道受力计算。 4), 应设置4个经过验算的吊环。吊运平台时应 使用卡环,不得使吊钩直接钩挂吊环。吊环应用 甲类3号沸腾钢制作。 5), 钢平台安装时,钢丝绳应采用专用的挂钩挂 牢,采取其他方式时卡头的卡子不得少于3个。 建筑锐角利口围系钢丝绳处应加衬软垫物,钢平 台外口应略高于内口。 6), 钢平台左右两侧必须装置固定的防护栏杆。 7), 钢平台吊装,需待横梁支撑点电焊固定,接 好钢丝绳,调整完毕,经过检查验收,方可松卸 起重吊钩,上下操作。 8), 钢平台使用时,应有专人进行检查,发现钢 丝绳有锈蚀损坏应及时调换,焊缝脱焊应及时修 复。 整个钢平台通过φ20(6×37+1)钢丝绳(两道) 斜拉,与预埋在上层结构梁边上的φ20圆钢拉环连 接(钢丝绳角度控制45°-60°为宜拉结点的位置 详见附图),钢平台每侧两道钢丝绳均以一道受力 作验算,选用安全糸数:[K]=10,钢丝绳的破断拉 力 =270KN。 主次梁的连接方式提供了两种可供选择的方 式:1、主次梁槽钢直接焊接;2、主梁通过15厚钢 板焊接后螺栓连接次梁。(详见附图) 钢丝绳与卸料平台及预埋拉环的连接采用的是 承载力为6.8T(甲类3号沸腾钢)的卡环。整个卸

料平台主槽钢伸入楼层内约1·5米并通过预先埋设 的φ20圆钢抱箍用硬楔木固定搁置楼层处(防止平 台左右晃动,水平位移)。 平台制作主要步骤: 1)、材料准备按设计图尺寸下料放样、号料: 放样划线时,应清楚标明装配标记、螺丝标注,加 强板的位子方向、基准线等。划线前,材料的弯曲 和变形应予以矫正。 2)、在主梁槽钢上按图纸尺寸焊接连接钢板; 3)、通过连接钢板用螺栓(或焊接),主次梁 槽钢; 4)、用∟5角钢按尺寸要求连接各次梁; 5)、焊接钢丝绳吊环; 6)、焊接钢管围护栏杆,铺设3厚花纹钢板; 7)、钢丝绳按照图纸和工程实际层高加工连 接。 8)、抱箍、钢丝绳拉钩等应根据工程需要布置 卸料平台位置预埋钢筋。 9)、 卸料平台制作加工完成后,必须经项目技 术负责人组织相关人员验收合格后方可安装就位, 严格按图示要求,固定好与楼面的连接部位。 2、卸料平台吊装、拆除流程 卸料平台安装流程图:
制作加工好钢平台后,清理平台上的材料等 按要求拆除安装平台楼层的外架围护网及局部钢管等 用塔吊钢丝绳在起吊用吊环 上放置好钢丝绳起吊。

起吊到相应楼层后,水平移动平台使平台主梁和楼层钢筋抱箍固定。 固定和张拉紧平台钢丝绳,并调整好钢丝绳松紧度,使平台外角水平。 检查钢丝绳等各部位节点后,松掉塔吊起吊用钢丝绳。平台按规定要求使用。

采用塔吊吊装就位方法,在吊装起吊前,应设 专人检查卸料平台与主体结构连接全部全面卸除, 上料平台吊装就位后,应将其所有与主体结构连接 部位进行全面检查,确认完全符合设计要求后才能 卸去塔吊的吊绳,确保安全。 3、卸料平台拆除流程图:
清理平台上的材料 用塔吊钢丝绳在起吊用吊环 上放置好钢丝绳准备起吊。 起吊至钢丝绳绷紧 拆除平台与楼面抱箍的固定 拆除平台斜拉钢丝绳 均匀起吊平台并水平向外侧平移,使平台主梁与楼面抱箍脱开。 水平平移平台离开外架立面位置后起吊至需放置的楼面。

4、主要材料要求 钢材:Q235BF号钢,钢材应附有质量保证证 明书并应符合设计要求及国家标准的规定。钢材断 口不得有分层及表面锈蚀、麻点。 钢丝绳质量要求:应附有质量证明书并应符 合设计要求及国家标准的规定。 电焊条:使用的电焊条必须有出厂合格证 明。 5、机具设备
序 1 2 机具名称 塔吊 电焊机 规格 能够满足吊装 规格 单位 台 台 数量 2 1 备注

3 4 5 6 7 8 9

手提面罩 氧气、乙炔 扭矩扳手 安全带 卷尺 水平尺 切割机 10米

只 瓶 把 付 把 把 台

1 各1瓶 1 2 1 1 1

注:机具数量仅供参考,可按实际适当调整。 6、劳动组织及安全措施 劳动力组织
序号 1 2 3 4 5 6 7 8 人员 技术负责 人 施工员 安全员 电焊员 塔吊员 杂工 架子工 指挥 人数 1 1 1 2 1 1 4 1 职责 安全负责该方面的设计、验算、制作 等技术性问题 负责卸料平台的制作及施工管理 负责该平台使用过程的安全监督 现场焊接、制作 现场吊装 油漆涂装 现场吊装、固定 吊装就位时选择

7、安全技术措施及安全文明施工要求 1).制作、安装前应检查钢材质量证明书和复试 报告。钢平台制作前,必须对电焊工等进行技 术、安全交底。 2).悬挑料台施工吊装后,监理、项目部、安全 员进行验收后方可挂牌使用。在使用前,施工

员需向施工班组交代料台的设计荷载,确保料 台的安全使用。 3).在进行吊装之前和拆除之前,必须进行严格 的安全及技术交底。 4).吊装作业时,必须有专人看护指挥,准备好 安装时的一切工具,安全用具、零配件等。 5).平台安装完毕后应能防止左右晃动及水平位 移。在楼层搁置点处应与预埋钢筋连接牢固。 平台安装使用前应刷好与公司、现场CI形象符 合的油漆。 6).悬挑式下料钢平台的搁置点与上部拉结点, 必须位于建筑物结构上,不得设置在脚架等施 工设备上。平台结构不能和外架相连。平台在 楼层的搁置点出应注意保护,以免局部受压造 成对楼板、梁结构破坏。 7).设置在楼层上的钢丝绳拉环形状、埋设深度 等按附图要求进行设置。拉环处的楼层的混凝 土强度必须达到90%以上才可进行卸料平台的 安装。 8).斜拉钢丝绳两边各设前后两道,同时设置4 个的吊环。吊运平台时应使用卡环,不得使吊 钩直接吊吊环。 9).钢平台安装时,钢丝绳应采用专用的挂钩挂 牢,采用其它方式时卡头的卡子不得少于3个。 钢丝绳卡必须口朝一个方向拧紧,线卡的滑鞍 应放在受力一侧,不得正反交错设置绳卡,同

时端部应设置保险环,并用不少于3个与绳径相 匹配的绳卡固定,绳卡的间距不小于钢丝绳直 径的6倍。建筑锐角利口围系钢丝绳处应加衬垫 物如木方等,钢平台外口应略高于内口。 10).安装平台前脚手架拆除不允许分立面或上 下两步同时拆除。应按搭设的反程序进行拆 除。认真做到一步一清,一杆一清。为配合平 台的使用,拆除挑架立杆时,相应洞口两边增 加立杆和斜撑进行加固。主要目的是为下料平 台留有所需的进出通道口。(如果脚手架不拆 除,应注意下层脚手架的加固。) 11).悬挑料台在使用过程中,下部必须全封 闭,严禁拆除其任意部件,项目安全员需对料 台进行观察;对料台受荷进行监督,发现超载 要立即制止,不得将材料留在平台上过夜。 12).所有施工人员必须严格遵守安全生产六大纪 律。 13).患有心脏病、高血压、癫病不得上高空作 业,高空作业人员必须系安全带,安全带生根 处须安全可靠。 14).平台吊装时应在现场设置隔离带和警戒区 禁出入,防止物料工具飞出造成安全事故。 15).定期对卸料平台进行安全检查制度,明确 检查方式、时间、内容和整改措施等,对查出 的安全隐患必须及时整改完成。遇到四级以上 大风、大雨、大雾等恶劣气候,严禁进行安

装、拆除作业。在每层搭设之前四级大风之 后,项目技术负责、安全员应对料台进行及时 检查,并做好记录。 16).必须严格按照设计进行装载,严禁超载, 为安全起见,6米长钢管限载40根,模板堆满尺 寸(长×宽×高)1.83 米×0.93 米×0.5 米,3.0 米长木方堆码尺寸(长×宽×高)3.0 米×1.0 米×0.5 米。(仅作参考) 17).平台上材料的堆放应均匀整齐。 18).卸料平台明显位置上应标明容许荷载值标 牌(标识牌见图)。平台上人员和物料的总重 量,严禁超过设计的容许荷载。本操作平台限 定荷载1吨。 19).钢平台使用前应进仔细检查。钢平台使用 过程中,应有专人进行检查,发现钢丝绳有锈 蚀损坏应及时调换,焊缝脱焊应及时修复。 20).钢平台外围防护栏必须安装牢固。栏杆钢管 高度1200mm。 21).拆除人员进入岗位后,先进行检查,加固 松动部位,清除内部留有的材料、物件及垃圾 块。所有清理物应安全输送到地面,严禁高处 抛掷。卸料平台应由专人负责拆除,所有拆除 人员应严格按高处作业规定执行和遵守安全纪 律、拆除工艺要求。 22).维修保养管理工作:卸料平台制作完成后 应进行除锈及刷防锈漆工作。

8、质量要求 卸料钢平台使用前分别对制作完成后验收和安 装就位使用前的验收。 在进行悬挑卸料平台制作时,必须严格按照 设计进行,严禁使用小规格的构件代替大规 格的构件。槽钢等主要材料必须符合国家标 准。 9、固定钢丝绳端部的要求: a. 上夹头时,一定要将螺栓拧紧,直到绳 被压扁1/4—1/3直径时为止,在绳受力 后再紧一次螺栓。 b. ∪形部位与绳头接触,夹头要一顺排 列。如∪形部分与主绳接触,则主绳被 压扁受力后容易产生断丝。 c. 在最后一个受力卡子后面大约500mm处, 再安装一个卡头,并将绳头放出一个安 全弯,这样当受力的卡头滑动时,安全 弯首先被拉直,可采取措施处理。 检验方法:用钢卷尺、卡尺。 制作时的允许偏差(mm)
序号 项目 h 1 主次梁槽钢 截面尺寸 b d δ 2 主次梁槽钢下料长度 允许偏差(mm) ±2.0 ±2.5 ±0.6 ≤0.15d ±5.0

3 4

花纹钢板 (3厚) 对角线

厚度 纹高 不平度

±0.30 0.6—1.5 ≤10 5.0

安装就位使用前验收 1. 钢平台伸出搁置梁悬挑长度≤4.5m 2. 钢平台安装就位后的水平平整度为±5mm 3. 钢丝绳连接构件符合设计图纸要求。钢丝 绳和水平钢梁夹角最好在45°-60°。 由于卸料平台主次梁之间主要通过焊接的形式 连接,所以要特别注意对焊缝质量的控制. 焊接工艺、质量要求应满足《钢结构焊接技术 规程》(JGJ81-2002),《钢结构施工质量验收规 范》GB50205-2001Ⅲ级焊缝质量标准要求。 九、计算书 1、 一层至七层双排双立杆落地式扣件钢管脚

手架计算书

落地式扣件钢管脚手架计算书
钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术 规范》(JGJ130-2001)。

计算参数:
双排脚手架,搭设高度21.0米,18.0米以下采用双管立杆, 18.0米以上采用单管立杆。 立杆的纵距1.20米,立杆的横距1.05米,内排架距离结构0.30 米,立杆的步距1.50米。 钢管类型为 48×3.5,连墙件采用2步2跨,竖向间距3.00米,水平间距2.40米。 施工活荷载为2.0kN/m ,同时考虑2层施工。 脚手板采用竹笆片,荷载为0.15kN/m ,按照铺设4层计算。 栏杆采用竹笆片,荷载为0.15kN/m,安全网荷载取 0.0050kN/m 。 脚手板下大横杆在小横杆上面,且主结点间增加一根大横杆。 基本风压0.45kN/m ,高度变化系数1.2500,体型系数0.6000。 地基承载力标准值170kN/m ,基础底面扩展面积0.250m ,地基 承载力调整系数1.00。
2 2 2 2 2 2

一、大横杆的计算:
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆 的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的 最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.050/2=0.079kN/m 活荷载标准值 Q=2.000×1.050/2=1.050kN/m 静荷载的计算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.079=0.141kN/m 活荷载的计算值 q2=1.4×1.050=1.470kN/m

大横杆计算荷载组合简图(跨中最 大弯矩和跨中最大挠度)

大横杆计算荷载组合简图(支座最 大弯矩) 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下:

跨中最大弯矩为 M1=(0.08×0.141+0.10×1.470)×1.200 =0.228kN.m 支座最大弯矩计算公式如下:
2

支座最大弯矩为 M2=-(0.10×0.141+0.117×1.470)×1.200 =-0.268kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算:
2

=0.268×10 /5080.0=52.738N/mm 大横杆的计算强度小于205.0N/mm ,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下:
6 2 2

静荷载标准值q1=0.038+0.079=0.117kN/m

活荷载标准值q2=1.050kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V= (0.677×0.117+0.990×1.050)×1200.0 /(100×2.06×10 ×121900.0)=0.924mm 大横杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求!
4 5

二、小横杆的计算:
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上 面。 用大横杆支座的最大反力计算值,在最不利荷载布置下计算小 横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038×1.200=0.046kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.050×1.200/2=0.095kN 活荷载标准值 Q=2.000×1.050×1.200/2=1.260kN 荷载的计算值 P=1.2×0.046+1.2×0.095+1.4×1.260=1.933kN

小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分 配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

M=(1.2×0.038)×1.050 /8+1.933×1.050/4=0.514kN.m
2

=0.514×10 /5080.0=101.119N/mm 小横杆的计算强度小于205.0N/mm ,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分 配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下:
6 2 2

集中荷载最大挠度计算公式如下:

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.0×0.038×1050.00 /(384×2.060×10 ×121900.000)=0.02mm 集中荷载标准值P=0.046+0.095+1.260=1.401kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
4 5

V2=1400.580×1050.0×1050.0×1050.0/(48×2.06×10 ×121900.0)=1.345mm 最大挠度和 V=V1+V2=1.369mm 小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!
5

三、扣件抗滑力的计算:
纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式 计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc

其中 值;

Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN; R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计

1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.038×1.050=0.040kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.050×1.200/2=0.095kN 活荷载标准值 Q=2.000×1.050×1.200/2=1.260kN

荷载的计算值 R=1.2×0.040+1.2×0.095+1.4×1.260=1.926kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在 12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN; 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。

四、脚手架荷载标准值:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容: (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m);本例为0.1291 NG1 = 0.129×21.000=2.711kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m );本例采用竹笆片脚手板,标 准值为0.15 NG2 = 0.150×4×1.200×(1.050+0.300)/2=0.486kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m);本例采用栏杆、竹笆 片脚手板挡板,标准值为0.15 NG3 = 0.150×1.200×4/2=0.360kN (4)吊挂的安全设施荷载,包括安全网(kN/m );0.005 NG4 = 0.005×1.200×21.000=0.126kN 经计算得到,静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.683kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和,内、外立杆按一 纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到,活荷载标准值 NQ = 2.000×2×1.200×1.050/2=2.520kN 风荷载标准值应按照以下公式计算
2 2

其中 W0 —— 基本风压(kN/m ),按照《建筑结构荷载规范》 (GB50009-2001)附录表D.4的规定采用:W0 = 0.450 Uz —— 风荷载高度变化系数,按照《建筑结构荷载规 范》(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用:Uz = 1.250 Us —— 风荷载体型系数:Us = 0.600 经计算得到,风荷载标准值Wk = 0.7×0.450×1.250×0.600 = 0.236kN/m 。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
2 2

N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ 经过计算得到,底部立杆的最大轴向压力 N=1.2×3.683+0.85×1.4×2.520=7.419kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 经过计算得到,底部立杆的最大轴向压力 N=1.2×3.683+1.4×2.520=7.948kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.85×1.4Wklah /10 其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m ); la —— 立杆的纵距 (m); h —— 立杆的步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.85×1.4×0.236×1.200×1.500×1.500/10=0.076kN.m
2 2

五、立杆的稳定性计算:
1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值,N=7.948kN;    i —— 计算立杆的截面回转半径,i=1.58cm;    k —— 计算长度附加系数,取1.155;    u —— 计算长度系数,由脚手架的高度确定, u=1.500;    l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定, l0=1.155×1.500×1.500=2.599m;    A —— 立杆净截面面积,A=4.890cm ;    W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm ;
2 3

—— 由长细比,为2599/16=164; —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到 0.262;   

—— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm );经计算得到
2

=7948/(0.26×489)=61.929N/mm ;   [f] —— 钢管立杆抗压强度设计值,[f]=205.00N/mm ; 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
2 2

< [f],满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值,N=7.419kN;    i —— 计算立杆的截面回转半径,i=1.58cm;    k —— 计算长度附加系数,取1.155;    u —— 计算长度系数,由脚手架的高度确定, u=1.500;    l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定, l0=1.155×1.500×1.500=2.599m;    A —— 立杆净截面面积,A=4.890cm ;    W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm ;
2 3

—— 由长细比,为2599/16=164; —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到 0.262;    MW —— 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩, MW=0.076kN.m;    —— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm );经计算得到
2

=7419/(0.26×489)+76000/5080=72.748N/mm ;   [f] —— 钢管立杆抗压强度设计值,[f]=205.00N/mm ; 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
2 2

< [f],满足要求!

六、最大搭设高度的计算:
不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚 手架可搭设高度按照下式计算:

其中 NG2K —— 构配件自重标准值产生的轴向力,NG2K = 0.972kN;    NQ —— 活荷载标准值,NQ = 2.520kN;    gk —— 每米立杆承受的结构自重标准值,gk = 0.129kN/m; 经计算得到,不考虑风荷载时,按照稳定性计算的搭设高度 Hs = 139.519米。 脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米,按照下式调整且不超过 50米:

经计算得到,不考虑风荷载时,脚手架搭设高度限值 [H] = 50.000米。 考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手 架可搭设高度按照下式计算:

其中 NG2K —— 构配件自重标准值产生的轴向力,NG2K = 0.972kN;    NQ —— 活荷载标准值,NQ = 2.520kN;    gk —— 每米立杆承受的结构自重标准值,gk = 0.129kN/m;    Mwk —— 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩,Mwk = 0.064kN.m; 经计算得到,考虑风荷载时,按照稳定性计算的搭设高度 Hs = 130.557米。 脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米,按照下式调整且不超过

50米:

经计算得到,考虑风荷载时,脚手架搭设高度限值 [H] = 50.000米。

七、连墙件的计算:
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算: Nl = Nlw + No 其中 Nlw —— 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN),应按 照下式计算: Nlw = 1.4 × wk × Aw wk —— 风荷载标准值,wk = 0.236kN/m ; Aw —— 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面 积,Aw = 3.00×2.40 = 7.200m ; No —— 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力 (kN);No = 5.000 经计算得到 Nlw = 2.381kN,连墙件轴向力计算值 Nl = 7.381kN 连墙件轴向力设计值 Nf =
2 2

A[f] 其中 —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=30.00/1.58的结果查表 得到 =0.95; A = 4.89cm ;[f] = 205.00N/mm 。 经过计算得到 Nf = 95.411kN Nf>Nl,连墙件的设计计算满足要求! 连墙件采用扣件与墙体连接。 经过计算得到 Nl = 7.381kN小于扣件的抗滑力8.0kN,满足
2 2

要求!

连墙件扣件连接示意图

八、立杆的地基承载力计算:
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p ≤ fg 其中 p —— 立杆基础底面的平均压力 (kN/m ),p = N/A;p
2

= 31.79 N —— 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN); N = 7.95 A —— 基础底面面积 (m );A = 0.25 fg —— 地基承载力设计值 (kN/m );fg = 170.00 地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc × fgk 其中 kc —— 脚手架地基承载力调整系数;kc = 1.00 fgk —— 地基承载力标准值;fgk = 170.00 地基承载力的计算满足要求!
2 2

2、七层及以上悬挑双排单立杆扣件钢管脚手 架计算书

悬挑式扣件钢管脚手架计算书
钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术 规范》(JGJ130-2001)。

计算参数:
双排脚手架,搭设高度20.0米,立杆采用单立管。

立杆的纵距1.20米,立杆的横距1.05米,内排架距离结构0.50 米,立杆的步距1.50米。 采用的钢管类型为 48×3.5, 连墙件采用2步2跨,竖向间距3.00米,水平间距2.40米。 施工活荷载为3.0kN/m ,同时考虑2层施工。 脚手板采用竹笆片,荷载为0.15kN/m ,按照铺设4层计算。 栏杆采用竹笆片,荷载为0.15kN/m,安全网荷载取 0.0050kN/m 。 脚手板下大横杆在小横杆上面,且主结点间增加一根大横杆。 基本风压0.45kN/m ,高度变化系数1.2500,体型系数0.6000。 悬挑水平钢梁采用[14b号槽钢U口水平,其中建筑物外悬挑段 长度2.50米,建筑物内锚固段长度1.50米。 悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结,最外面支点距离建筑物 2.00m。拉杆采用钢丝绳。
2 2 2 2

一、大横杆的计算
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆 的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的 最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.050/2=0.079kN/m 活荷载标准值 Q=3.000×1.050/2=1.575kN/m 静荷载的计算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.079=0.141kN/m 活荷载的计算值 q2=1.4×1.575=2.205kN/m

大横杆计算荷载组合简图(跨中最 大弯矩和跨中最大挠度)

大横杆计算荷载组合简图(支座最 大弯矩) 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下:

跨中最大弯矩为 M1=(0.08×0.141+0.10×2.205)×1.200 =0.334kN.m 支座最大弯矩计算公式如下:
2

支座最大弯矩为 M2=-(0.10×0.141+0.117×2.205)×1.200 =-0.392kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算:
2

=0.392×10 /5080.0=77.115N/mm 大横杆的计算强度小于205.0N/mm ,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下:
6 2 2

静荷载标准值q1=0.038+0.079=0.117kN/m 活荷载标准值q2=1.575kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V= (0.677×0.117+0.990×1.575)×1200.0 /(100×2.06×10 ×121900.0)=1.353mm 大横杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求!
4 5

二、小横杆的计算

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上 面。 用大横杆支座的最大反力计算值,在最不利荷载布置下计算小 横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038×1.200=0.046kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.050×1.200/2=0.095kN 活荷载标准值 Q=3.000×1.050×1.200/2=1.890kN 荷载的计算值 P=1.2×0.046+1.2×0.095+1.4×1.890=2.815kN

小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分 配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

M=(1.2×0.038)×1.050 /8+2.815×1.050/4=0.745kN.m
2

=0.745×10 /5080.0=146.694N/mm 小横杆的计算强度小于205.0N/mm ,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分 配的挠度和
6 2 2

均布荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载最大挠度计算公式如下:

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.0×0.038×1050.00 /(384×2.060×10 ×121900.000)=0.02mm 集中荷载标准值P=0.046+0.095+1.890=2.031kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
4 5

V2=2030.580×1050.0×1050.0×1050.0/(48×2.06×10 ×121900.0)=1.950mm 最大挠度和 V=V1+V2=1.974mm 小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!
5

三、扣件抗滑力的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式 计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc

其中 值;

Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN; R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计

1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.038×1.050=0.040kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.050×1.200/2=0.095kN 活荷载标准值 Q=3.000×1.050×1.200/2=1.890kN 荷载的计算值 R=1.2×0.040+1.2×0.095+1.4×1.890=2.808kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在 12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN; 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN;

四、脚手架荷载标准值

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容: (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m);本例为0.1291 NG1 = 0.129×20.000=2.582kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m );本例采用竹笆片脚手板,标 准值为0.15 NG2 = 0.150×4×1.200×(1.050+0.500)/2=0.558kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m);本例采用栏杆、竹笆 片脚手板挡板,标准值为0.15 NG3 = 0.150×1.200×4/2=0.360kN (4)吊挂的安全设施荷载,包括安全网(kN/m );0.005 NG4 = 0.005×1.200×20.000=0.120kN 经计算得到,静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.620kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和,内、外立杆按一 纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到,活荷载标准值 NQ = 3.000×2×1.200×1.050/2=3.780kN 风荷载标准值应按照以下公式计算
2 2

其中 W0 —— 基本风压(kN/m ),按照《建筑结构荷载规范》 (GB50009-2001)附录表D.4的规定采用:W0 = 0.450 Uz —— 风荷载高度变化系数,按照《建筑结构荷载规 范》(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用:Uz = 1.250 Us —— 风荷载体型系数:Us = 0.600 经计算得到,风荷载标准值Wk = 0.7×0.450×1.250×0.600 = 0.236kN/m 。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ 经过计算得到,底部立杆的最大轴向压力 N=1.2×3.620+0.85×1.4×3.780=8.842kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ
2 2

经过计算得到,底部立杆的最大轴向压力 N=1.2×3.620+1.4×3.780=9.636kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.85×1.4Wklah /10 其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m ); la —— 立杆的纵距 (m); h —— 立杆的步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.85×1.4×0.236×1.200×1.500×1.500/10=0.076kN.m
2 2

五、立杆的稳定性计算
1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值,N=9.636kN;    i —— 计算立杆的截面回转半径,i=1.58cm;    k —— 计算长度附加系数,取1.155;    u —— 计算长度系数,由脚手架的高度确定, u=1.500;    l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定, l0=1.155×1.500×1.500=2.599m;    A —— 立杆净截面面积,A=4.890cm ;    W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm ;
2 3

—— 由长细比,为2599/16=164; —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到 0.262;    —— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm );经计算得到
2

=9636/(0.26×489)=75.085N/mm ;   [f] —— 钢管立杆抗压强度设计值,[f]=205.00N/mm ; 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
2 2

< [f],满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值,N=8.842kN;    i —— 计算立杆的截面回转半径,i=1.58cm;    k —— 计算长度附加系数,取1.155;    u —— 计算长度系数,由脚手架的高度确定, u=1.500;    l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定, l0=1.155×1.500×1.500=2.599m;    A —— 立杆净截面面积,A=4.890cm ;    W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm ;
2 3

—— 由长细比,为2599/16=164; —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到 0.262;    MW —— 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩, MW=0.076kN.m;    —— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm );经计算得到
2

=8842/(0.26×489)+76000/5080=83.842N/mm ;   [f] —— 钢管立杆抗压强度设计值,[f]=205.00N/mm ; 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
2 2

< [f],满足要求!

六、连墙件的计算
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算: Nl = Nlw + No 其中 Nlw —— 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN),应

按照下式计算: wk —— Aw —— 积,Aw = 3.00×2.40 = No —— (kN);No = 5.000 经计算得到 Nlw = 2.381kN,连墙件轴向力计算值 Nl = 7.381kN 连墙件轴向力设计值 Nf =
2 2

Nlw = 1.4 × wk × Aw 风荷载标准值,wk = 0.236kN/m ; 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面 7.200m ; 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力

A[f] 其中 —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=50.00/1.58的结果查表 得到 =0.92; A = 4.89cm ;[f] = 205.00N/mm 。 经过计算得到 Nf = 91.702kN Nf>Nl,连墙件的设计计算满足要求! 连墙件采用扣件与墙体连接。 经过计算得到 Nl = 7.381kN小于扣件的抗滑力8.0kN,满足
2 2

要求!

连墙件扣件连接示意图

七、悬挑梁的受力计算

悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。 悬臂部分脚手架荷载N的作用,里端B为与楼板的锚固点,A为 墙支点。 本工程中,脚手架排距为1050mm,内侧脚手架距离墙体 500mm,支拉斜杆的支点距离墙体 = 2000mm, 水平支撑梁的截面惯性矩I = 609.40cm ,截面抵抗矩W = 87.10cm ,截面积A = 21.31cm 。 受脚手架集中荷载 P=9.64kN 水平钢梁自重荷载 q=1.2×21.31×0.0001×7.85×10=0.20kN/m
4 3 2

悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图 经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm) 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 R1=8.662kN,R2=13.301kN,R3=-1.888kN 最大弯矩 Mmax=3.807kN.m 抗弯计算强度 f=M/1.05W+N/A=3.807×10 /(1.05×87100.0)+3.465×1000/2131.0=43.256N/mm 水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm ,满足要求!
6 2

八、悬挑梁的整体稳定性计算
水平钢梁采用[14b号槽钢U口水平,计算公式如下

其中
b

—— 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数,按照下式计算:

经过计算得到
b=570×9.5×60.0×235/(2000.0×140.0×235.0)=1.16

由于
b大于0.6,按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值 b'=1.07-0.282/ b=0.827

经过计算得到强度 =3.81×10 /(0.827×87100.00)=52.86N/mm ; 水平钢梁的稳定性计算
6 2

< [f],满足要求!

九、拉杆的受力计算
水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算

其中RUicos
i为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。

各支点的支撑力
i

RCi=RUisin

按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 RU1=9.329kN

十、拉杆的强度计算

拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算,为RU=9.329kN 拉绳的强度计算: 如果上面采用钢丝绳,钢丝绳的容许拉力按照下式计算:

其中[Fg] —— 钢丝绳的容许拉力(kN); Fg —— 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN); —— 钢丝绳之间的荷载不均匀系数,对6×19、6×37、6×61钢丝绳分 别取0.85、0.82和0.8; K —— 钢丝绳使用安全系数。 选择拉钢丝绳的破断拉力要大于 8.000×9.329/0.850=87.804kN。 选择6×19+1钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1400MPa,直径 14.0mm。 钢丝拉绳的吊环强度计算: 钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力 N,为 N=RU=9.329kN 钢丝拉绳的吊环强度计算公式为

其中 [f] 为吊环抗拉强度,取[f] = 50N/mm ,每个吊环按照 两个截面计算; 所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径 D= [9329×4/(3.1416×50×2)] =11mm
2 1/2

十一、锚固段与楼板连接的计算
1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环,拉环强度计算如 下: 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=13.301kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为

其中[f]为拉环钢筋抗拉强度,每个拉环按照两个截面计算, 按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f] = 50N/mm ; 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D= [13301×4/(3.1416×50×2)] =14mm 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面,并 要保证两侧30cm以上搭接长度。 2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓,螺栓粘结力锚固强度计 算如下: 锚固深度计算公式
2 1/2

其中 N —— 锚固力,即作用于楼板螺栓的轴向拉力,N = 13.30kN; d —— 楼板螺栓的直径,d = 20mm; [fb] —— 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度,计算中 取1.5N/mm ; h —— 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度,经过计算 得到 h 要大于13300.73/(3.1416×20×1.5)=141.1mm。 3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓,混凝土局部承压计算如 下: 混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式
2

其中 N —— 锚固力,即作用于楼板螺栓的轴向拉力,N = 13.30kN; d —— 楼板螺栓的直径,d = 20mm; b —— 楼板内的螺栓锚板边长,b=5d=100mm; fcc —— 混凝土的局部挤压强度设计值,计算中取 0.95fc=13.59N/mm ; 经过计算得到公式右边等于131.6kN 楼板混凝土局部承压计算满足要求!
2

3、悬挑式卸料平台计算书
计算依据《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-99)和《钢结构设 计规范》(GB50017-2003)。 悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。 由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大,因此必须严格地 进行设计和验算。

计算参数:
平台水平钢梁的悬挑长度2.50m,插入结构锚固长度1.00m,悬 挑水平钢梁间距(平台宽度)3.00m。 水平钢梁插入结构端点部分按照铰接点计算。 次梁采用[12.6号槽钢U口水平,主梁采用[12.6号槽钢U口水 平。 次梁间距1.00m,外伸悬臂长度0.00m。 容许承载力均布荷载2.00kN/m ,最大堆放材料荷载2.00kN。 脚手板采用竹笆片,脚手板自重荷载取0.30kN/m 。 栏杆采用竹笆片,栏杆自重荷载取0.15kN/m。 选择6×37+1钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1400MPa, 外侧钢丝绳距离主体结构1.50m,两道钢丝绳距离0.50m,外侧 钢丝绳吊点距离平台5.00m。
2 2

一、次梁的计算
次梁选择[12.6号槽钢U口水平,间距1.00m,其截面特性为 面积A=15.69cm ,惯性距Ix=391.50cm ,转动惯量Wx=62.14cm ,回 转半径ix=4.95cm 截面尺寸 b=53.0mm,h=126.0mm,t=9.0mm 1.荷载计算 (1)面板自重标准值:标准值为0.30kN/m ; Q1 = 0.30×1.00=0.30kN/m (2)最大容许均布荷载为2.00kN/m ; Q2 = 2.00×1.00=2.00kN/m (3)型钢自重荷载 Q3=0.12kN/m 经计算得到,均布荷载计算值 q = 1.2×(Q1+Q3)+1.4×Q2 = 1.2×(0.30+0.12)+1.4×2.00 = 3.31kN/m 经计算得到,集中荷载计算值 P = 1.4×2.00=2.80kN
2 4 3 2 2

2.内力计算 内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算,内侧钢 丝绳不计算,计算简图如下

最大弯矩M的计算公式为

经计算得到,最大弯矩计算值 M = 3.31×3.00 /8+2.80×3.00/4=5.82kN.m 3.抗弯强度计算
2

其中
x

—— 截面塑性发展系数,取1.05; [f] —— 钢材抗压强度设计值,[f] = 205.00N/mm ; 经过计算得到强度
2 6 2

=5.82×10 /(1.05×62140.00)=89.18N/mm ; 次梁的抗弯强度计算 < [f],满足要求! 4.整体稳定性计算[主次梁焊接成整体此部分可以不计算]

其中
b

—— 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数,按照下式计算:

经过计算得到
b=570×9.0×53.0×235/(3000.0×126.0×235.0)=0.72

由于
b大于0.6,按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值用 b'查表得到其值为0.676

经过计算得到强度 =5.82×10 /(0.676×62140.00)=138.52N/mm ; 次梁的稳定性计算
6 2

< [f],满足要求!

二、主梁的计算
卸料平台的内钢绳按照《建筑施工安全检查标准》作为安全储 备不参与内力的计算。 主梁选择[12.6号槽钢U口水平,其截面特性为 面积A=15.69cm ,惯性距Ix=391.50cm ,转动惯量Wx=62.14cm ,回 转半径ix=4.95cm 截面尺寸 b=53.0mm,h=126.0mm,t=9.0mm 1.荷载计算 (1)栏杆自重标准值:标准值为0.15kN/m Q1 = 0.15kN/m (2)型钢自重荷载 Q2=0.12kN/m 经计算得到,静荷载计算值 q = 1.2×(Q1+Q2) = 1.2×(0.15+0.12) = 0.33kN/m 经计算得到,各次梁集中荷载取次梁支座力,分别为 P1= ((1.2×0.30+1.4×2.00)×0.50×3.00/2+1.2×0.12×3.00/2)=2.59kN P2= ((1.2×0.30+1.4×2.00)×1.00×3.00/2+1.2×0.12×3.00/2)=4.96kN P3= ((1.2×0.30+1.4×2.00)×1.00×3.00/2+1.2×0.12×3.00/2)+2.80/2=6.36kN P4=
2 4 3

((1.2×0.30+1.4×2.00)×0.25×3.00/2+1.2×0.12×3.00/2)=1.40kN 2.内力计算 卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计 算。 悬挑卸料平台示意图 悬挑卸料平台主梁计算简图 经过连续梁的计算得到 主梁支撑梁剪力图(kN) 主梁支撑梁弯矩图(kN.m) 主梁支撑梁变形图(mm) 外侧钢丝绳拉结位置支撑力为11.87kN 最大弯矩 Mmax=2.75kN.m 3.抗弯强度计算

其中
x

—— 截面塑性发展系数,取1.05; [f] —— 钢材抗压强度设计值,[f] = 205.00N/mm ; 经过计算得到强度
2 6 2

=2.75×10 /1.05/62140.0+3.56×1000/1569.0=44.43N/mm 主梁的抗弯强度计算强度小于[f],满足要求! 4.整体稳定性计算[主次梁焊接成整体此部分可以不计算]

其中
b

—— 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数,按照下式计算:

经过计算得到
b=570×9.0×53.0×235/(2500.0×126.0×235.0)=0.86

由于
b大于0.6,按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值用 b'查表得到其值为0.732

经过计算得到强度 =2.75×10 /(0.732×62140.00)=60.51N/mm ; 主梁的稳定性计算
6 2

< [f],满足要求!

三、钢丝拉绳的内力计算:
水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算

其中RUicos
i为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。

各支点的支撑力
i

RCi=RUisin

按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 RU1=12.39kN

四、钢丝拉绳的强度计算:
钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算,为 RU=12.388kN

如果上面采用钢丝绳,钢丝绳的容许拉力按照下式计算:

其中[Fg] —— 钢丝绳的容许拉力(kN); Fg —— 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN); 计算中可以近似计算Fg=0.5d ,d为钢丝绳直径
2

(mm); —— 钢丝绳之间的荷载不均匀系数,对6×19、6×37、6×61钢丝绳分 别取0.85、0.82和0.8; K —— 钢丝绳使用安全系数。 选择拉钢丝绳的破断拉力要大于 10.000×12.388/0.820=151.074kN。 选择6×37+1钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1400MPa,直径 17.5mm。

五、钢丝拉绳吊环的强度计算:
钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环 的拉力N,为 N=RU=12.388kN 钢板处吊环强度计算公式为

其中 [f] 为拉环钢筋抗拉强度,按照《混凝土结构设计规 范》10.9.8[f] = 50N/mm ; 所需要的吊环最小直径 D= [12388×4/(3.1416×50×2)] =13mm
2 1/2

六、锚固段与楼板连接的计算
水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环,拉环强度计算如下: 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=0.143kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为

其中[f]为拉环钢筋抗拉强度,每个拉环按照两个截面计算, 按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f] = 50N/mm ; 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D= [143×4/(3.1416×50×2)] =1mm 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面,并 要保证两侧30cm以上搭接长度。
2 1/2

四川鸿禾建 筑工程有限公司 ‘兴城. 嘉苑’项目部 20 年4月



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